5 取水
5.1 水源选择
5.2 地下水取水构筑物
5.3 地表水取水构筑物
5.1 水源选择
5.1.1 水源选择前的水资源勘察和论证应符合现行国家标准《城镇给水排水技术规范》GB 50788的有关规定。
5.1.2 水源的选用应通过技术经济比较后综合确定，并应满足下列条件：
1 位于水体功能区划所规定的取水地段；
2 不易受污染，便于建立水源保护区；
3 选择次序宜先当地水、后过境水，先自然河道、后需调节径流的河道；
4 可取水量充沛可靠；
5 水质符合国家有关现行标准；
6 与农业、水利综合利用；
7 取水、输水、净水设施安全经济和维护方便；
8 具有交通、运输和施工条件。
5.1.3 供水水源采用地下水时，应有与设计阶段相对应的水文地质勘测报告，取水量应符合现行国家标准《城镇给水排水技术规范》GB50788的有关规定。
5.1.4 供水水源采用地表水时的设计枯水流量年保证率和设计枯水位的保证率应符合现行国家标准《城镇给水排水技术规范》GB50788的有关规定。
5.1.5 备用水源或应急水源的选择与构建应结合当地水资源状况、常用水源特点以及备用或应急水源的用途，经技术经济比较后确定。
条文说明
5.1.1 现行国家标准《城镇给水排水技术规范》GB50788规定：
城镇给水水源的选择应以水资源勘察评价报告为依据，应确保取水量和水质可靠，严禁盲目开发。
据调查，一些项目由于在确定水源前，对选择的水源没有进行详细的调研、勘察和论证，以致造成工程失误，有些工程在建成后发现水源水量不足或与农业用水发生矛盾，不得不另选水源。有的工程采用兴建水库作为水源，而在设计前没有对水库汇水情况进行详细勘察，造成水库蓄水量不足。一些拟以地下水为水源的工程，由于没有进行详细的地下水资源勘察，取得必要水文资料，而盲目兴建地下水取水构筑物，以致取水量不足，甚至完全失败。
因此在水源选择前，必须进行水资源的勘察、论证。
5.1.2 全国大部分地表水及地下水都已划定功能区划及水质目标，因而是水源选择的主要依据。具体水源点选择时不仅要符合功能区划要求，而且要考虑到水源保护区的易于建立。
水源水量可靠和水质符合要求是水源选择的重要条件。考虑到水资源的不可替代和充分利用，饮用水、环境用水、中水回用以及各工业企业对用水水质的要求都不相同，近年来有关国家部门对水源水质的要求颁布了相应标准，因此将水源水质的要求明确为符合有关国家现行标准的要求。采用地下水为生活饮用水水源时，水质应符合现行国家标准《地下水质量标准》GB/T14848的规定；采用地表水为生活饮用水水源时，水质应符合现行国家标准《地表水环境质量标准》GB3838的规定。选用水源除考虑基建投资外，还应注意经常运行费用的经济。当有几个水源可供选择时，应通过技术经济比较确定。
水是不可替代的资源，随着国民经济的发展，用水量上升很快，不少地区和城市，特别是水资源缺乏的北方干旱地区，生活用水与工业用水、工业与农业用水的矛盾日趋突出，不少城市的地下水已过量开采，造成地面沉降，也有一些地区由于水源的污染，加剧了水资源紧缺的矛盾。由于水资源的缺乏或污染，出现了不少跨区域跨流域的引水、供水工程。因此对水资源的选用要统一规划、合理分配、优水优用、综合利用，科学确定城市供水水源的开发次序，宜先当地水、后过境水或调水，先自然河道、后需调节径流的河道。此外，选择水源时还需考虑施工和运输交通等条件。
5.1.3 现行国家标准《城镇给水排水技术规范》GB50788规定：
当水源为地下水时，取水量必须小于允许开采量。
鉴于国内部分城市和地区盲目建井，长期过量开采地下水，造成区域地下水位下降或管井阻塞事故，甚至引起地面下沉、井群附近建筑物的开裂，因此地下水取水量必须限制在允许的开采量以内。对地下水已经严重超采的城市，严禁新建取用地下水的设施。在确定地下水允许开采量时，应有确切的水文地质资料，并对各种用途的水量进行合理分配，与有关部门协商并取得同意。在设计井群时，可根据具体情况，设立观察孔，以便积累资料，长期观察地下水的动态。
5.1.4 现行国家标准《城镇给水排水技术规范》GB50788规定：
当水源为地表水时，设计枯水流量保证率和设计枯水位保证率不应低于90%。
大中城市的公共供水极为重要，供水一旦不足将成为严重的公共事件，影响社会稳定，故大中城市的地表水水源设计枯水量保证率不宜低于95%。设计枯水位是固定式取水构筑物的取水头部及泵组安装标高的决定因素，设计枯水位保证率宜取不低于90%的较大值。据调查及有关规程、规范的规定（见表8），除个别城市设计枯水位保证率为100%外，其余均在90%~99%范围内。
5.1.5 考虑到备用水源主要是应对极端气候条件或因常用水源相对单一、安全性偏低所引起的取水不足问题，具有影响时间较长的特点，因此备用水源水质标准不应低于常用水源，可取水量应满足备用供水期间的水量需求，并可结合当地地下、地表水源或行政区划外的邻近区域水源条件以及与城市给水系统的联通条件等做综合比较后确定。
应急水源主要是应对水源突发污染或水源设施事故的状况，具有影响时间短的特点。因此在采取应急处理后可满足要求的条件下，应急水源水质标准可适度低于常用水源，可取水量应满足供水期间的水量需求，并可结合当地非常用水源或行政区划外的邻近区域水源条件以及与城市给水系统的联通条件做综合比较后确定。
5.2 地下水取水构筑物
5.2 地下水取水构筑物
I 一般规定
5.2.1 地下水取水构筑物的位置应根据水文地质条件综合选择确定，并应满足下列条件：
1 位于水质好、不易受污染且可设立水源保护区的富水地段；
2 尽量靠近主要用水地区城市或居民区的上游地段；
3 施工、运行和维护方便；
4 尽量避开地震区、地质灾害区、矿产采空区和建筑物密集区。
5.2.2 地下水取水构筑物形式的选择应根据水文地质条件，通过技术经济比较确定，并应满足下列条件：
1 管井适用于含水层厚度大于4m，底板埋藏深度大于8m；
2 大口井适用于含水层厚度在5m左右，底板埋藏深度小于15m；
3 渗渠仅适用于含水层厚度小于5m，渠底埋藏深度小于6m；
4 泉室适用于有泉水露头，流量稳定，且覆盖层厚度小于5m；
4 泉室适用于有泉水露头，流量稳定，且覆盖层厚度小于5m；
5 复合井适用于地下水位较高、含水层厚度较大或含水层透水性较差的场合。
5.2.3 地下水取水构筑物的设计应符合下列规定：
1 应有防止地面污水和非取水层水渗入的措施；
2 取水构筑物周围的水源保护区范围内应设置警示标志；
3 过滤器应有良好的进水条件，结构坚固，抗腐蚀性强，不易堵塞；
4 大口井、渗渠和泉室应有通风设施。
Ⅱ 管井
5.2.4 从补给水源充足、透水性良好，且厚度在40m以上的中、粗砂及砾石含水层中取水。经分段或分层抽水试验并通过技术经济比较，可采用分段取水。
5.2.5 管井结构和过滤器设计应符合现行国家标准《管井技术规范》GB50296的有关规定。
5.2.6 管井井口应加设套管，并填入优质黏土或水泥浆等不透水材料封闭。封闭厚度应根据当地水文地质条件确定，并应自地面算起向下不小于5m。当井上直接有建筑物时，应自基础底起算。
5.2.7 采用管井取水时应设至少1口备用井，备用井的数量宜按10%~20%的设计水量所需井数确定。
Ⅲ 大口井
5.2.8 大口井的深度不宜大于15m。大口井的直径应根据设计水量、抽水设备布置和便于施工等因素确定，但不宜大于10m。
5.2.9 大口井应根据当地水文地质条件，确定采用井底进水、井底井壁同时进水或井壁加辐射管等进水方式。
5.2.10 大口井井底反滤层宜成凹弧形。反滤层可设3层~4层，每层厚度宜为200mm~300mm。与含水层相邻一层的反滤层滤料粒径可按下式计算：
5.2.11 大口井井壁进水孔的反滤层可分两层填充，滤料粒径的计算应符合本标准第5.2.10条的规定。
5.2.12 无砂混凝土大口井适用于中、粗砂及砾石含水层时，井壁的透水性能、阻砂能力和制作要求等，应通过试验或参照相似条件下的经验确定。
5.2.13 大口井应采取下列防止污染水质的措施：
1 人孔应采用密封的盖板，盖板顶高出地面不得小于0.5m；
2井口周围应设不透水的散水坡，宽度宜为1.5m；在渗透土壤中散水坡下应填厚度不小于1.5m的黏土层，或采用其他等效的防渗措施。
1 人孔应采用密封的盖板，盖板顶高出地面不得小于0.5m；
2井口周围应设不透水的散水坡，宽度宜为1.5m；在渗透土壤中散水坡下应填厚度不小于1.5m的黏土层，或采用其他等效的防渗措施。
Ⅳ 渗渠
5.2.14 渗渠的规模和布置应保证在检修时仍能满足取水要求。
5.2.15 渗渠中管渠的断面尺寸应按下列规定计算确定：
1 水流速度宜为0.5m/s~0.8m/s；
2 充满度宜为0.4~0.8；
3 内径或短边长度不应小于600mm；
4 管底最小坡度不应小于0.2%。
5.2.16 水流通过渗渠孔眼的流速不应大于0.01m/s。
5.2.17 渗渠外侧应做反滤层，层数、厚度和滤料粒径的计算应符合本标准第5.2.10条的规定，但最内层滤料的粒径应略大于进水孔孔径。
5.2.18 集取河道表流渗透水的渗渠阻塞系数应根据进水水质并结合使用年限等因素选用。
5.2.19 位于河床及河漫滩的渗渠，反滤层上部应根据河道冲刷情况设置防护措施。
5.2.20 渗渠的端部、转角和断面变换处应设置检查井。直线部分的检查井间距，应视渗渠的长度和断面尺寸确定，宜采用50m。
5.2.21 检查井宜采用钢筋混凝土结构，宽度宜为1m~2m，井底宜设0.5m~1.0m深的沉沙坑。
5.2.22 地面式检查井应安装封闭式井盖，井顶应高出地面0.5m，并应有防冲设施。
5.2.23 渗渠出水量较大时，集水井宜分成两格，进水管入口处应设闸门。
5.2.24 集水井宜采用钢筋混凝土结构，容积可按不小于渗渠30min出水量计算，并可按最大一台水泵5min抽水量校核。
V 复合井
5.2.25 复合井底部过滤器直径宜为200mm~300mm。
5.2.26 当含水层较厚时，宜采用非完整过滤器，且过滤器有效长度应比管井稍长，过滤器长度与含水层厚度的比值应小于0.75。
5.2.27 复合井上部大口井部分可按本标准第5.2.8条~第5.2.13条确定，下部管井部分的结构、过滤器的设计应符合现行国家标准《管井技术规范》GB50296的有关规定。
条文说明
条文说明
I 一般规定
5.2.1 由于地下水水质较好，且取用方便，因此不少城市取用地下水作为水源，尤其宜作为生活饮用水水源。但长期以来，许多地区盲目扩大地下水开采规模，致使地下水水位持续下降，含水层贮水量逐渐枯竭，并引起水质恶化、硬度提高、海水入侵、水量不足、地面沉降，以及取水构筑物阻塞等情况时有发生，部分城市水源位于城市下游，水质受到污染。因此本条规定了选择地下水取水构筑物位置的必要条件，着重做了取水构筑物位置应“不易受污染”、在“城市或居民区的上游”的规定。此外，为了确保水源地运行后不发生安全问题，还要避开对取水构筑物有破坏性的强震区、洪水淹没区、矿产资源采空区和易发生地质灾害（包括滑坡、泥石流和坍陷）及建筑物密集地区。近年来这方面问题较多，同时也为了防止地下水过量开采，影响取水构筑物和水源地的寿命，不引起区域漏斗和地质灾害。因此条文规定了相关内容。
5.2.2 地下水取水构筑物的形式主要有管井、大口井、渗渠、复合井和泉室等。正确选择取水构筑物的形式，对于确保取水量、水质和降低工程造价影响很大。
取水构筑物的形式除与含水层的岩性构造、厚度、埋深及其变化幅度等有关外，还与设备材料供应情况、施工条件和工期等因素有关，故应通过技术经济比较确定。但首先要考虑的是含水层厚度和埋藏条件，为此，本条规定了各种取水构筑物的适用条件。
管井是广泛应用的一种取水方式。由于我国地域广阔，不仅江河地区广泛分布砂、卵石含水层，而且在平原、山地和西部广大地区分布有裂隙、岩溶含水层和深层地下水。管井不但可从埋藏上千米的含水层中取水，也可在埋藏很浅的含水层中取水。例如，吉林新中国糖厂和桦甸热电厂的傍河水源，其含水层厚度仅为3m~4m，埋藏深度也仅为6m~8m，而单井出水量达到100m/d左右，类似工程实例很多。故本次对管井适用条件做了修改。将原来的“管井适用于含水层厚度大于5m，其底板埋藏深度大于15m”修改成“管井适用于含水层厚度大于4m，其埋藏深度大于8m”。
工程实践中，因为管井可以采用机械施工，施工进度快、造价低，因而在含水层厚度、渗透性相似条件下大多采用管井，而不采用大口井。但若含水层颗粒较粗又有充足河水补给时，仍可考虑采用大口井。当含水层厚度较小时，因不易设置反滤层，故宜采用井壁进水，但井壁进水常常受堵而降低出水量，当含水层厚度大时，不但可以井底进水，也可以井底、井壁同时进水，是大口井的最好选择方式。
渗渠取水因施工困难，并且出水量易逐年减少，只有在其他取水形式无条件采用时方才采用。因此本条对渗渠取水的含水层厚度、埋深做了相应规定。
复合井是由非完整式大口井和井底以下设置一根至数根管井过滤器所组成的地下水取水构筑物。通常适用于地下水位较高、含水层厚度较大或含水层透水性较差的场合。由于地下水的过量开采，人工抽降取代了自然排泄，致使泉水流量大幅度减少，甚至干涸废弃。因此本标准对泉室只做了适用条件的规定，而不另列具体条文。
5.2.3 地下水取水构筑物一般建在市区附近、农田中或江河旁，这些地区容易受到城市、农业和河流污染的影响。因此必须防止地面污水不经地层过滤直接流入井中。另外，在多层含水层取水时，有可能出现上层地下水受到地面水的污染或者某层含水层所含有害物质超过允许标准而影响相邻含水层等情况。例如，在黑龙江省某地，有两层含水层，上层水含铁量高达15mg/L~20mg/L，而下层含水层含铁量只有5mg/L~7mg/L，且水量充沛，因此封闭上层含水层，取用下层含水层，取得了经济合理的效果。为合理利用地下水资源，提高供水水质，条文规定了应有防止地面污水和非取水层水渗入的措施。
为保护地下水开采范围内不受污染，规定在取水构筑物的周围应设置水源保护区，在保护区内禁止建设各种对地下水有污染的设施。
过滤器是管井取水的核心部分。根据各地调查资料，由于过滤器的结构不适当，强度不够，耐腐蚀性能差等，使用寿命多数在5年~7年。黑龙江省某市采用钢筋骨架滤水管，因强度不够而压坏；有的城市地下水中含铁，腐蚀严重，管井使用年限只有2年~3年；而在同一个地区，采用混合填砾无缠丝滤水管，管井使用寿命增长。因此按照水文地质条件，正确选用过滤器的材质和形式是管井取水成败的关键。
需进入检修的取水构筑物，都应考虑人身安全和必需的卫生条件。某市曾发生大口井内由火灾引起的人身事故，其他地方也曾发生大口井内使人发生窒息的事故。由于地质条件复杂，地层中微量有害气体长期聚集，如不及时排除，必将造成危害。据此本条规定了大口井、渗渠和泉室应有通气设施。
Ⅱ 管井
5.2.6 为防止地面污水直接流入管井，各地采用不同的不透水性材料对井口进行封闭。调查表明，最常用的封闭材料有水泥和黏土。封闭深度与管井所在地层的岩性和土质有关，绝大多数在5m以上。
5.2.7 据调查，各地对管井水源备用井的数量意见较多，普遍认为10%备用率的数值偏低，认为井泵检修和事故较频繁，每次检修时间较长，10%的备用率显得不足。因此本条对备用井的数量规定为10%~20%，并提出不少于1口井的规定。
Ⅲ 大口井
5.2.8 经调查，近年来由于凿井技术的发展和大口井过深造成施工困难等因素，设计和建造的大口井井深均不大于15m，使用普遍良好。据此规定大口井井深“不宜大于15m”。
根据国内实践经验，大口井直径为5m~8m时，在技术经济方面较为适宜，并能满足施工要求。据此规定了大口井井径不宜大于10m。
5.2.9 据调查，辽宁、山东、黑龙江等地多采用井底进水的非完整井，运转多年，效果良好。铁道部某设计院曾对东北、华北铁路系统的63个大口井进行调查，其中60口为井底进水。
另据调查，一些地区井壁进水的大口井堵塞严重。例如，甘肃某水源的大口井只有井壁进水，投产2年后，80%的进水孔已被堵塞。辽宁某水源的大口井只有井壁进水，也堵塞严重。而同地另一水源的大口井采用井底进水，经多年运转，效果良好。河南某水源的大口井均为井底井壁同时进水的非完整井，井壁进水孔已有70%被堵塞，其余30%进水孔进水也不均匀，水量不大，主要靠井底进水。
上述运行经验表明，有条件时大口井宜采用井底进水。
5.2.10 根据给水工程实践情况，将滤料粒径计算公式定为d/di=6～8。
根据东北、西北等地区使用大口井的经验，井底反滤层一般设3层~4层（大多数为3层），两相邻反滤层滤料粒径比一般为2层~4，每层厚度一般为200mm~300mm，并做成凹弧形。
某市自来水公司起初对井底反滤层未做成凹弧形，平行铺设了2层，第一层粒径为20mm~40mm，厚度为200mm；第二层粒径为50mm~100mm，厚度为300mm，运行后若干井发生翻砂事故。后改为3层滤料组成的凹弧形反滤层，刃脚处厚度为1000mm，井中心处厚度为700mm，运行效果良好。执行本条时应认真研究当地的水文地质资料，确定井底反滤层的做法。
5.2.11 经调查，大口井井壁进水孔的反滤层多数采用2层，总厚度与井壁厚度相适应。故规定大口井井壁进水孔反滤层可分两层填充。
5.2.12 西北铁道部门采用无砂混凝土井筒以改善井壁进水，取得了一定经验，并在陕西、甘肃等地区使用。运行经验表明，无砂混凝土大口井井筒虽有堵塞，但比钢筋混凝土大口井井壁进水孔的滤水性能好些。西北各地区采用无砂混凝土大口井大多建在中砂、粗砂、砾石、卵石含水层中，尚无修建于粉砂、细砂含水层中的生产实例。
根据调查，近年来无砂混凝土大口井使用较少，因此执行本条时，应认真研究当地水文地质资料，通过技术经济比较确定。
5.2.13 鉴于大口井一般设在覆盖层较薄、透水性能较好的地段，为了防止雨水和地面污水的直接污染，特制定本条。
IⅣ 渗渠
5.2.14 经多年运行实践，渗渠取水的使用寿命较短，并且出水量逐年明显减少。其主要原因是由于水文地质条件限制和渗渠位置布置不适当所致。正常运行的渗渠，每隔7年~10年也应进行翻修或扩建，鉴于渗渠翻修或扩建工期长和施工困难，在设计渗渠时，应有足够的备用水量，以备在检修或扩建时确保安全供水。
5.2.15 管渠内水的流速应按不淤流速进行设计，最好控制在0.60m/s~0.8m/s，最低不得小于0.5m/s，否则会产生淤积现象。
由于渗渠担负着集水和输水的作用，原规范规定的渗渠充满度为0.5偏低，必要时充满度可提高到0.8。
管渠内水深应按非满流进行计算，其主要原因在于控制水在地层和反滤层中的流速，延缓渗渠堵塞时间，保证渗渠出水水质，增长渗渠使用寿命。
黑龙江某厂的渗渠管径为600mm，因检查井井盖被冲走，涌进地表水和泥沙，淤塞严重，需进入清理，才能恢复使用。吉林某厂渗渠管径为700mm，由于渠内厌氧菌及藻类作用，影响了水质，也需进人予以清理。根据对东北和西北地区16条渗渠的调查，管径均在600mm以上，最大为1000mm。因此本条制定了“内径或短边长度不应小于600mm”的规定。
在设计渗渠时，应根据水文地质条件考虑清理渗渠的可能性。
5.2.16 渗渠孔眼水流流速与水流在地层和反滤层的流速有直接关系。在设计渗渠时，应严格控制水流在地层和反滤层的流速，这样可以延缓渗渠的堵塞时间，增加渗渠的使用年限。因为渗渠进水断面的孔隙率是固定的，只要控制渗渠的孔眼水流流速，也就控制了水流在地层和反滤层中的流速。经调查，绝大部分运转正常的渗渠孔眼水流流速均远小于0.01m/s。因此本条制定了“渗渠孔眼的流速不应大于0.01m/s”的规定。
5.2.17 反滤层是渗渠取水的重要组成部分。反滤层设计是否合理直接影响渗渠的水质、水量和使用寿命。
据对东北、西北等地区14条渗渠反滤层的调查，其中5条做4层反滤层，9条做3层反滤层。每层反滤层的厚度大多数为200mm~300mm，只有少数厚度为400mm~500mm。
东北某渗渠采用四层反滤层，每层厚度为400mm，总厚度1600mm。同一水源的另一渗渠采用3层反滤层，总厚度为900mm。两者厚度虽差约1倍，而效果却相同。
5.2.18 对于集取河道表流渗透水的渗渠，地表水是经原河沙回填层和人工反滤层垂直渗入渗渠中。河道表流水的悬浮物，大部分截留在原河沙回填层中，细小颗粒通过人工反滤层而进入渗渠，水中悬浮物含量越高，渗渠堵塞越快，因此集取河道表流水的渗渠适用于常年水质较清的河道。为保证渗渠的使用年限，减缓渗渠的淤塞程度，在设计渗渠时，应根据河水水质和渗渠使用年限，选用适当的阻塞系数。
5.2.19 河床及河漫滩的渗渠多布置在河道水流湍急的平直河段，每遇洪水，水流速度急剧增加，有可能冲毁渗渠人工反滤层。例如，吉林某市设在河床及河漫滩的渗渠因设计时未考虑防冲刷措施，洪水期将渗渠人工反滤层冲毁，致使渗渠报废和重新翻修。为使渗渠在洪水期安全工作，需根据所在河道的洪水情况，设置必要的防冲刷措施。
5.2.20 为了渗渠的清砂和检修的需要，渗渠上应设检查井。根据各地经验，检查井间距可采用50m~100m，当管径较小时宜采用低值。
5.2.21 为了便于维护管理，规定检查井的宽度（直径）一般为1m~2m，并设井底沉沙坑。
5.2.22 为防止污染取水水质，规定地面式检查井应安装封闭式井盖，井顶应高出地面0.5m。渗渠的平面布置形式一般有三种情况：平行河流、垂直河流及平行与垂直河流相组合，渗渠的位置应尽量靠近主河道和水位变化较小且有一定冲刷的直岸或凹岸。
因此渗渠有被冲刷的危险，故本条规定应有防冲刷的措施。
5.2.23 渗渠出水量较大时，其集水井一般分成两格，接进水管的一格可作沉沙室，另一格为吸水室。进水管入口处设闸门以利于检修。
V 复合井
5.2.25 复合井的结构应根据具体的水文地质条件确定，增加复合井的过滤器直径，可加大管井部分的出水量，但管井部分的水量增加则对大口井井底进水量的干扰程度也将增加，故为了减少干扰，管井的井径不宜大于300mm。
5.2.26 复合井中管井与大口井在取水的过程中是相互干扰的，在此情况下过滤器下端过滤强度较大，为减少干扰，复合井内管井的过滤器比单独设置管井的过滤器要稍长一些，一般增长20%，同时靠大口井底下5m范围内的过滤器不宜考虑进水。
5.2.27 复合井中大口井的设计与单独设置大口井相同。复合井的施工可以参照大口井进行施工。
其下部管井的设计应符合现行国家标准《管井技术规范》GB50296的有关规定。复合井的施工可以参照管井进行施工。
5.3 地表水取水构筑物
5.3 地表水取水构筑物
5.3.1 地表水取水构筑物位置的选择应通过技术经济比较综合确定，并应满足下列条件：
1 位于水质较好的地带；
2 靠近主流，有足够的水深，有稳定的河床及边岸，有良好的工程地质条件；
3 尽可能不受泥沙、漂浮物、冰凌、冰絮等影响；
4 不妨碍航运和排洪，并应符合河道、湖泊、水库整治规划的要求；
5 尽量不受河流上的桥梁、码头、丁坝、拦河坝等人工构筑物或天然障碍的影响；
6 靠近主要用水地区；
7 供生活饮用水的地表水取水构筑物的位置，位于城镇和工业企业上游的清洁河段，且大于工程环评报告规定的与上下游排污口的最小距离。
5.3.2 在沿海地区的内河水系取水，应避免咸潮影响。当在咸潮河段取水时，应根据咸潮特点对采用避咸蓄淡水库取水或在咸潮影响范围以外的上游河段取水，经技术经济比较确定，并应符合下列规定：
1 避咸蓄淡水库的有效调节容积，可根据历年咸潮入侵数据的统计分析所得出的原水氯化物平均浓度超过250mg/L时的连续不可取水天数，并应考虑连续不可取水期间必需的原水供应量，计算得出；
2 避咸蓄淡水库可利用现有河道容积蓄淡，也可利用沿河滩地筑堤修库蓄淡等，并应根据当地具体条件确定；
3 可能发生富营养问题的避咸蓄淡水库，应采取增加水库水流动性和控藻、除藻措施。
5.3.3 在含藻的湖泊、水库或河流取水时，取水口位置的选择应符合现行行业标准《含藻水给水处理设计规范》CJJ32的有关规定；在高浊度水源取水时，取水口位置的选择及避沙、避凌调蓄水池的设计应符合现行行业标准《高浊度水给水设计规范》CJJ40的有关规定。
5.3.4 寒冷地区取水口应设在水内冰较少和不易受冰块撞击的地方，不宜设在流冰容易堆积的浅滩、砂洲和桥孔的上游附近；严寒地区的取水口不应设在陡坡、流急、水深小的河段。
5.3.5 从江河取水的大型取水构筑物，当河道及水文条件复杂，或取水量占河道的最枯流量比例较大时，应采用计算机仿真模拟、水工模型试验或两者相结合的方法，对取水构筑物的设计做环境影响与设施安全可靠性的验证与优化。
5.3.6 取水构筑物的形式应根据取水量和水质要求，结合河床地形及地质、河床冲淤、水深及水位变幅、泥沙及漂浮物、冰情和航运等因素以及施工条件，在保证安全可靠的前提下，通过技术经济比较确定。
5.3.7 江河、湖泊取水构筑物的防洪标准不应低于城市防洪标准。水库取水构筑物的防洪标准应与水库大坝等主要建筑物的防洪标准相同，并应采用设计和校核两级标准。
5.3.8 固定式取水构筑物设计时，应考虑发展的需要与衔接。
5.3.9 取水构筑物应根据水源情况，采取相应保护措施防止下列情况发生：
1 漂浮物、泥沙、冰凌、冰絮和水生物的阻塞；
2 洪水冲刷、淤积、冰盖层挤压和雷击的破坏；
2 洪水冲刷、淤积、冰盖层挤压和雷击的破坏；
3 冰凌、木筏和船只的撞击；
4 通航河道上水面浮油的进入。
5.3.10 在通航水域中，取水构筑物应根据现行国家标准《内河交通安全标志》GB13851的规定并结合航运管理部门的要求设置警示标志。
5.3.11 岸边式取水泵房进口地坪的设计标高应符合下列规定：
1 当泵房在渠道边时，应为设计最高水位加0.5m；
2 当泵房在江河边时，应为设计最高水位加浪高再加0.5m，必要时尚应采取防止浪爬高的措施；
3 泵房在湖泊、水库或海边时，应为设计最高水位加浪高再加0.5m，并应采取防止浪爬高的措施。
5.3.12 位于江河上的取水构筑物最底层进水孔下缘距河床的高度，应根据河流的水文和泥沙特性以及河床稳定程度等因素确定，并应符合下列规定：
1 侧面进水孔不得小于0.5m；当水深较浅、水质较清、河床稳定、取水量不大时，其高度可减至0.3m；
2 顶面进水孔不得小于1.0m；
3 在高浊度江河取水时，应在最底层进水孔以上不同水深处设置多个可交替使用的进水孔。
5.3.13 当湖泊或水库的取水构筑物所处位置水深大于10m时，宜采取分层取水方式。
5.3.14 位于湖泊或水库的取水构筑物最底层进水孔下缘距水体底部的高度，应根据水体底部泥沙沉积和变迁情况等因素确定，不宜小于1.0m；当水深较浅、水质较清，且取水量不大时，可减至0.5m。
5.3.15 取水构筑物淹没进水孔上缘在设计最低水位下的深度，应根据水域的水文、冰情、气象和漂浮物等因素通过水力计算确定，并应符合下列规定：
1 顶面进水时，不得小于0.5m；
2 侧面进水时，不得小于0.3m；
2 侧面进水时，不得小于0.3m；
3 湖泊、水库取水或虹吸进水时，不宜小于1.0m；当水体封冻时，可减至0.5m；
4 水体封冻情况下，应从冰层下缘起算；
5 湖泊、水库、海边或大江河边的取水构筑物，应考虑风浪的影响。
5.3.16 取水构筑物的取水头部宜分设两个或分成两格。漂浮物多的河道，相邻头部在沿水流方向宜有较大间距。
5.3.17 取水构筑物进水孔应设置格栅，栅条间净距应根据取水量、冰絮和漂浮物等确定。小型取水构筑物宜为30mm~50mm，大、中型取水构筑物宜为80mm~120mm。当江河中冰絮或漂浮物较多时，栅条间净距宜取大值。
5.3.18 进水孔的过栅流速，应根据水中漂浮物数量、有无冰絮、取水地点的水流速度、取水量、水环境生态保护要求以及检查和清理格栅的方便等因素确定。计算进水孔的过栅流速时，格栅的阻塞面积应按25%确定，并应符合下列规定：
1 岸边式取水构筑物，有冰絮时宜为0.2m/s~0.6m/s，无冰絮时宜为0.4m/s~1.0m/s；
2 河床式取水构筑物，有冰絮时宜为0.1m/s~0.3m/s，无冰絮时宜为0.2m/s~0.6m/s；
3 邻近鱼类产卵区域时，不应大于0.1m/s。
5.3.19 当需要清除通过格栅后水中的漂浮物时，在进水间内可设置平板式格网、旋转式格网或自动清污机。平板式格网的阻塞面积应按50%确定，通过流速不应大于0.5m/s；旋转式格网或自动清污机的阻塞面积应按25%确定，通过流速不应大于1.0m/s。
5.3.20 进水自流管或虹吸管的数量及其管径应根据最低水位，通过水力计算确定，其数量不宜少于两条。当一条管道停止工作时，其余管道的通过流量应满足事故用水要求。
5.3.21 进水自流管和虹吸管的设计流速，不宜小于0.6m/s。必要时，应有清除淤积物的措施。虹吸管宜采用钢管。
5.3.22 取水构筑物进水间平台上应设便于操作的闸阀启闭设备和格网起吊设备。必要时，应设清除泥沙的设施。
5.3.23 当水位变幅大，水位涨落速度小于2.0m/h，且水流不急、要求施工周期短和建造固定式取水构筑物有困难时，可采用缆车或浮船等活动式取水构筑物。
5.3.24 活动式取水构筑物的个数应根据供水规模、联络管的接头形式及有无安全贮水池等因素，综合考虑确定。
5.3.25 活动式取水构筑物的缆车或浮船应有足够的稳定性和刚度，机组、管道等的布置应考虑缆车或船体的平衡。机组基座的设计应考虑减少机组对缆车或船体的振动，每台机组均宜设在同一基座上。
5.3.26 缆车式和浮船式取水构筑物的设计应符合现行国家标准《泵站设计规范》GB50265的有关规定。
5.3.27 山区浅水河流的取水构筑物可采用低坝式（活动坝或固定坝）或底栏栅式。低坝式取水构筑物宜用于推移质不多的山区浅水河流；底栏栅式取水构筑物宜用于大颗粒推移质较多的山区浅水河流。
5.3.28 低坝位置应选择在稳定河段上。坝的设置不应影响原河床的稳定性。取水口宜布置在坝前河床凹岸处。
5.3.29 低坝的坝高应满足取水深度的要求。坝的泄水宽度，应根据河道比降、洪水流量、河床地质以及河道平面形态等因素，综合考虑确定。冲沙闸的位置及过水能力应按将主槽稳定在取水口前，并能冲走淤积泥沙的要求确定。
5.3.30 底栏栅的位置应选择在河床稳定、纵坡大、水流集中和山洪影响较小的河段。
5.3.31 底栏栅式取水构筑物的栏栅宜采用活动分块形式，间隙宽度应根据河流泥沙粒径和数量、廊道排沙能力、取水水质要求等因素确定。栏栅长度应按进水要求确定。底栏栅式取水构筑物应有沉沙、冲沙以及必要的防冰絮堵塞设施。
条文说明
此外，还应注意河流上的人工构筑物或天然障碍物对取水的影响，取水构筑物布置需满足以下要求：
（1）取水构筑物宜设在桥前0.50km~1.00km或桥后1.00km以外的地方。
（2）取水构筑物如与丁坝同岸时，则应设在丁坝上游，与坝前浅滩起点相距一定距离（岸边式取水构筑物不小于150m~200m，河床式取水构筑物可以小些）。取水构筑物也可设在丁坝的对岸，但不宜设在丁坝同一岸侧的下游。
（3）取水构筑物应离开码头一定距离，如必须设在码头附近时，最好伸入江心取水。此外，还应考虑航行安全，与码头的距离应征求航运部门的意见。
（4）拦河坝由于水流流速减缓，泥沙容易淤积，故取水构筑物宜设在其影响范围以外。
5.3.2 沿海地区的内河水系水质，在丰水期由于上游来水量大，原水含盐度较低，但在枯水期上游径流量大减，引起河口外海水倒灌，使内河水含盐度增高，可能超过生活饮用水水质标准。为此，可采用在河道、海湾地带筑库，利用丰水期和低潮位时蓄积淡水，以解决就近取水的问题。
避咸蓄淡水库的容积不仅决定了工程投资，还关系到供水保证率和水库富营养问题。过小了影响供水安全，过大了不仅增加工程投资，而且会引起水库富营养而导致新的水质问题。因此以生活饮用水卫生标准对氯化物的限值为基准进行连续不可取水天数的分析，将使水库容积确定的科学性更高，故做出了规定。避咸蓄淡水库一般有两种类型：一种是利用现有河道容积蓄水，即在河口或狭窄的海湾入口处设闸筑坝，以隔绝内河径流与海水的联系，蓄积上游来的淡水径流，达到区域内用水量的年度或多年调节。近河口段已经上溯的成水，由于其比重大于淡水而自然分层处于河道底部，待低潮位时通过坝体底部的泄水闸孔排出。这样一方面上游径流量不断补充淡水，另一方面抓住时机向外排咸。浙江省大塘港水库和香港的船湾淡水湖就是这种形式的实例。另一种是在河道沿岸有条件的滩地上筑堤，围成封闭式水库，当河道中原水含盐度低时，及时将淡水提升入库，蓄积起来，以备枯水期原水含盐度不符合要求时使用。杭州的珊瑚沙水库、上海宝山钢铁厂的宝山湖水库、上海长江引水工程的陈行水库和青草沙水库等，都是采用这种形式取得了良好的经济效益和社会效益。
5.3.3 大部分湖泊、水库或流动性低的河流会出现藻类，藻类爆发时会严重威胁供水安全。现行行业标准《含藻水给水处理设计规范》（CJJ32对含藻水取水口的选择做了详细规定。而在高浊度水源取水时，取水口位置的选择面临避沙问题，且在严寒地区还将面临避凌问题，现行行业标准《高浊度水给水设计规范》CJJ40对此也做了详细规定。
5.3.4 寒冷地区在选择取水口位置时，必须了解河流的结冰情况和收集冰凌资料，如流冰期河流产生大量的岸底冰和水内冰，经常堵塞取水口，有的河流由于流速较大无法形成冰盖而产生冰穴，而有的河流产生冰坝及冰塞。以上情况均威胁取水口的安全，所以取水口应设在水内冰较少和不受冰块撞击的地点，在易于产生水内冰的急流，冰穴冰洞河段及支流入汇口的下游处均不宜设置取水口。取水口应尽量避免设在流冰易于堆积的浅滩、沙洲和桥孔的上游附近.一般布置在浅滩、沙洲上游150m，桥孔上游500m以外的地方。
严寒地区的取水口不应设在陡坡、流急、水深小的河段。一般要求河流速度不宜过大（2m/s~3m/s）、水深不宜过小（0.5m~0.6m），否则在这种河段水内冰不能浮起，结不成冰盖，不封冻，河水中大量的冰花呈冰絮状或冰球，威胁取水安全。
5.3.5 通过水工模型试验可达到如下目的：
（1）研究河流在自然情况下或在取水构筑物作用下的水流形态及河床变化；拟建取水构筑物对河道是否会产生影响及采取相应的有效措施。
（2）为保证取水口门前有较好的流速流态，汛期能取到含沙量较少的水，冬季能促使冰水分层，须通过水工模型试验提出河段整治措施。
（3）研究取水口门前泥沙冲淤变化规律，提出减淤措施及取水构筑物形式。
（4）当大型取水构筑物的取水量占河道最枯流量的比例较大时，通过试验，提出取水量与枯水量的合理比例关系。
近年来随着计算机仿真模拟技术的日益先进，在水工模型试验之前先进行仿真模拟将有效提高工作效率，节约工程前期研究工作时间。一定条件下，可直接采用仿真模拟指导设计而省去水工模型试验。
5.3.6 本条是关于取水构筑物形式选择的原则规定。
（1）河道主流近岸，河床稳定且较陡，岸边有足够水深。泥沙、漂浮物、冰凌较严重的河段常采用岸边式取水构筑物，具有管理操作方便，取水安全可靠，对河流水力条件影响小等优点。
（2）主流远离取水河岸，但河床稳定、河岸平坦、岸边水深不能满足取水要求或岸边水质较差时，可采用取水头部伸入河中的河床式取水构筑物，通过自流或虹吸管流至岸边取水泵房或进水井。
（3）中南、西南地区水位变幅大，为了确保枯、洪水期安全取水并取得较好的水质，常采用竖井式泵房；电力工程系统也有采用能避免大量水下工程量的岸边纵向低流槽式取水口。
（4）西北地区常采用斗槽式取水构筑物，以克服泥沙和潜冰对取水的威胁；在高浊度河流中取水，可根据沙峰特点，经技术经济论证采用避沙蓄清水库或采取其他避沙措施。
（5）水利系统在山区浅水河床上采用低坝式或底栏栅式取水构筑物较多。
（6）中南、西南地区采用有能适应水位涨落、基建投资省的活动式取水构筑物。
5.3.7 本条为强制性条文，必须严格执行。现行国家标准《城市防洪工程设计规范》GB/T50805和《防洪标准》GB50201都明确规定，堤防工程采用“设计标准”一个级别；但水库大坝和取水构筑物采用设计和校核两级标准。原规范中“其设计洪水重现期不得低于100年”与现行国家标准《泵站设计规范》GB50265中规定不一致，据了解，有些中小城市（镇）很难达到100年标准，故本次删除了此条内容.设计中设计洪水重现期可按现行国家标准《泵站设计规范》GB50265和《城市防洪工程设计规范》GB/T50805执行。
江河取水构筑物的防洪标准不应低于城市的防洪标准的规定，旨在强调取水构筑物在确保城市安全供水的重要性。
5.3.8 根据我国实践经验，考虑到固定式取水构筑物工程量大，水下施工复杂，扩建困难等因素，设计时，一般结合发展需要统一考虑，如有些工程土建按远期设计，设备分期安装。
5.3.9 据调查，漂浮物、泥沙、冰凌、冰絮等是危害取水构筑物安全运行的主要因素，设计必须慎重，并应采取相应措施。
（1）防沙、防漂浮物。
（1）防沙、防漂浮物。
应从取水河段的形态特征和岸形条件及其水流特性，选择好取水构筑物位置，重视人工构筑物和天然障碍物对取水构筑物的影响。很多实例由于取水口的河床不稳定，处于回水区，河道整治时未考虑已建取水口等原因，引起取水口堵塞、淤积，需进行改造，甚至报废。
取水头部的位置及选型不当，也会引起头部堵塞。
大量泥沙及漂浮物从头部进入引水管、进水间，会引起管道和进水间内淤积，给运行造成困难。引水管设计应满足初期不淤流速要求，进水间内要有除草、冲淤、吸沙等措施。
（2）洪水冲刷危及取水构筑物的安全是设计必须重视的问题。
如四川省1981年7月曾发生特大洪水冲毁取水构筑物、冲走取水头、冲断引水管等事故，应予避免。
（3）在海湾、湖泊、水库取水时，要调查水生物生长规律，设计要有防治水生物滋生的措施。
（4）在通航水域上船只漏油时有发生，油一旦进入水厂将很难处理，严重影响出厂水的感官指标，故必须采取措施。对于水源存在油污染风险的水厂，应在取水口处储备拦阻浮油的围栏。北方寒冷地区河流冬季一般可分为三个阶段：河流冻结期、封冻期和解冻期。河流冻结期，水内冰、冰絮、冰凌会凝固在取水口拦污栅上，从而增加进水口的水头损失，甚至会堵塞取水口，故需考虑防冰措施，如取水口上游设置导凌设施、采用橡木格栅、用蒸汽或电热进水格栅等。河流在封冻期能形成较厚的冰盖层，由于温度的变化，冰盖膨胀所产生的巨大压力使取水构筑物遭到破坏，如某水库取水塔因冰层挤压而产生裂缝。为了预防冰盖的破坏，可采用压缩空气鼓动法、高压水破冰法等措施或在构筑物的结构计算时考虑冰压力的作用。根据有关设计院的经验，斗槽式取水构筑物能减少泥沙及防止冰凌危害，如建于黄河某工程的双向斗槽式取水构筑物，在冬季运行期间，水由斗槽下游闸孔进水，斗槽内约99%面积被封冻，冰厚达40mm~50mm，河水在冰盖下流入泵房进水间，槽内无冰凌现象。
5.3.10 通常在取水口上游1000m和下游100m的范围内应设置明显的标志牌。有航运的河道上还应在取水口上装设信号灯，移动式取水口应加设防护桩及信号灯或其他形式的明显标志，以避免来往船只冲击取水口的事故发生。
5.3.11 泵房建于堤内，由于受河道堤岸的防护，取水泵房不受江河、湖泊高水位的影响，进口地坪高程可不按高水位设计，因此本标准中有关确定泵房地面层高程的几条规定仅适用于修建在堤外的岸边式取水泵房。泵房进口地坪设计标高在有关规程、规范中均有规定，现对比见表9。
从表9中可以看出，泵房进口地坪设计标高确定原则基本一致，本标准分三种情况更为合理。
5.3.12 江河进水孔下缘离河床的距离取决于河床的淤积程度和河床质的性质。根据对中南、西南地区60余座固定式泵站取水头部及全国100余个地面水取水构筑物进行的调查，现有江河上取水构筑物进水孔下缘距河床的高度，一般都大于0.5m，而水质清、河床稳定的浅水河床，当取水量较小时，其下缘的高度为0.3m。当进水孔设于取水头部顶面时，由于淤积有造成取水口全部堵死的危险，因此规定了较大的高程差。对于斜板式取水头部，为使从斜板滑下的泥沙能随水冲向下游，确保取水安全，不被泥沙淤积，要加大进水口距河床的高度。
在高浊度江河取水时，为防止底部进水口淤积后无法正常取水，应采用设置多层进水窗口的方式。
5.3.13 湖泊、水库水的水质随季节和水深有较大的变化。夏秋季表层水温高，藻含量很高。湖泊、水库底的水，含氧量不足，Fe2+、Mn2+、硫化氢含量增加。汛期、洪水期或暴雨后，湖泊、水库水的浑浊度常常增高，不同深度的浑浊度也不同。因此采用分层取水时，在不同季节，可从不同水深取得较好水质的原水。
5.3.14 据调查，某些湖泊水深较浅，但水质较清，故湖底泥沙沉积较缓慢，对于小型取水构筑物，取水口下缘距湖底的高度可从一般的1.0m减小至0.5m。
5.3.15 进水口淹没水深不足，会形成漩涡，带进大量空气和漂浮物，使取水量大大减少。根据调查已建取水头部进水孔的淹没水深，一般都在0.45m~3.2m，其中大部分在1.0m以上。为了避免湖泊、水库取水时挟带表层水中大量的藻、浮游生物和漂浮生物免受冰层妨碍取水，同时，为了保证虹吸进水时虹吸不被破坏，规定最小淹没深度不宜小于1.0m，但考虑到河流封冻后，水面不受各种因素的干扰，故条文中规定“当水体封冻时，可减至0.5m”。
水泵直接吸水的吸水喇叭口淹没深度与虹吸进水要求相同。在确定通航区进水孔的最小淹没深度时，应注意船舶通过时引起波浪的影响以及满足船舶航行的要求。进水头部的顶高，同时应满足航运零水位时，船舶吃水深度以下最小富裕水深的要求，并征得航运部门的同意。
5.3.16 据调查，为取水安全，取水头部常设置2个。有些工程为减少水下工程量，将2个取水头部合成1个，但分成2格。另外，相邻头部之间不宜太近，特别在漂浮物多的河道，因相隔过近，将加剧水流的扰动及相互干扰，如有条件，应在高程上或伸入河床的距离上彼此错开。某工学院为某厂取水头部进行的水工模型试验指出：“一般两根进水管间距宜不小于头部在水流方向最大尺寸的3倍”。由于各地河道水流特性的不同及挟带漂浮物等情况的差异，头部间距应根据具体情况确定。
5.3.17 据调查，栅条净距大都在40mm~100mm，个别最小为20mm（南京城北水厂，1996年建成），最大为120mm（湘潭一水厂）。据水利系统排灌泵站调查数据，栅距一般在50mm~100mm。
现行国家标准《泵站设计规范》GB50265-2010对拦污栅栅条净距规定：对于轴流泵，可取 D0/20；对于混流泵和离心泵，可取 D0/30， D0为水泵叶轮直径。最小净距不得小于50mm。
根据上述情况，原规范制定的栅条间净距是合理的。
据调查反映，手工清除的岸边格栅，在漂浮物多的季节，因清除不及时，栅前后水位差可达1m~2m，影响正常供水，故应采用机械清除措施，确保供水安全。
5.3.18 过栅流速是确定取水头部外形尺寸的主要设计参数。如流速过大，易带入泥沙、杂草和冰凌；流速过小，会加大头部尺寸，增加造价。因此过栅流速应根据条文规定的诸因素决定。如取水地点的水流速度大，漂浮物少，取水规模大，则过栅流速可取上限，反之，则取下限。
据调查，淹没式取水头部进水孔的过栅流速（无冰絮）多数在0.2m/s~0.6m/s，最小为0.02m/s（九江河东水厂，取水规模只有188m³/h），最高为2.0m/s（南京上元门水厂）。东北地区淹没式取水头部的过栅流速多数在0.1m/s~0.3m/s（无冰絮），对于岸边式取水构筑物，格栅起吊、清渣都很方便，故过栅流速比河床式取水构筑物的规定略高。
考虑到水生态保护的需要，过栅流速过大可能导致鱼卵或鱼苗吸入，参照国际发达国家的经验，对邻近鱼类产卵区域提出了不宜大于0.1m/s的过栅流速要求。
5.3.19 本条是关于格网（栅）形式及过网流速的规定。
（1）关于格网（栅）形式。
根据国内外生产的去除漂浮物的新型设备及供应情况，规定中除平板式格网、旋转式格网外，增加了自动清污机。
据调查，平板式格网因清洗劳动强度大，特别在较深的竖井泵房进水间，起吊清洗难度更大，因此在漂浮物较多的取水工程中采用日趋减少。
板框旋转式滤网在电力系统使用较多，但存在维修工作量大，去除漂浮物效率不高等问题。双面进水转鼓滤网应用于大流量，维修工作少，去除漂浮物效率高，在电力及核电系统的大型取水泵站已有应用。
各种形式的自动清污机除用于污水系统外，也大量应用于给水取水工程中。如成都各水厂都改用了回转式自动清污机，其中设计取水规模为每天180万立方米的六水厂共安装10台。由于清污机的栅条净距可根据用户需要制造，小的可到几个毫米，可以满足去除细小漂浮物的工艺要求。
现行国家标准《泵站设计规范》GB50265将耙斗（齿）式、抓斗式、回转式等清污机已列入条文中。
（2）关于过网（栅）流速。
根据电力系统经验，旋转滤网标准设计采用过网流速为1.0m/s，自动清污机也都采用1.0m/s过栅流速，考虑平板格网清污困难，原定流速0.5m/s是合理的。
5.3.20 考虑到进水管部分位于水下，易受洪水冲刷及淤积，一旦发生事故，修复困难，时间也长，为确保供水安全，要求进水管设置不宜少于两条，当一条发生事故时，其余进水管仍能继续运行，并满足事故用水量的要求。
5.3.21 进水管的最小设计流速不应小于不淤流速。四川某电厂取水口原设有三条进水管，同时运行时平均流速为0.37m/s，进水管被淤，而当两条进水管工作，管内流速上升至0.55m/s时则运转正常。因此为保证取水安全，应特别注意进水管流速的控制。在确定进水管管径及根数时，需考虑初期取水规模小的因素，采取措施，使管内初期流速满足不淤流速的要求。据调查进水管流速一般都大于0.6m/s，常采用1.0m/s~1.5m/s。实践证明，在原水浊度大、漂浮物多的河流取水，头部被堵，进水管被淤，时有发生，设计应有防堵、清淤的措施。
根据国内实践，虹吸管管材一般采用钢管，防止漏气，以确保虹吸管的正常运行。
5.3.22 根据国内实践经验，进水间平台上一般设有闸阀的启闭设备、格网的起吊设备、平板格网的清洗设施等。泥沙多的地区还设有冲动泥沙或吸泥装置。
5.3.23 当建造固定式取水构筑物有困难时，可采用活动式取水构筑物。在水流不稳定、河势复杂的河流上取水，修建固定式取水构筑物往往需要进行耗资巨大的河道整治工程，对于中、小型水厂常带来困难，而活动式（特别是浮船）具有适应性强、灵活性大的特点，能适应水流的变化。此外，某些河流由于水深不足，若修建取水口会影响航运或者当修建固定式取水口有大量水下工程量、施工困难、投资较高，而当地又受施工及资金的限制时，可选用缆车或浮船取水。
根据使用经验，活动式取水构筑物存在操作、管理麻烦及供水安全性差等缺点，特别在水流湍急、河水涨落速度大的河流上设置活动式取水构筑物时，尤需慎重。故本条强调了“水位涨落速度小于2.0m/h，且水流不急”的限制条件，并规定“要求施工周期短和建造固定式取水构筑物有困难时，可考虑采用活动式取水构筑物”。
据调查，已建缆车取水规模有达每天10余万立方米，水位变幅为20m~30m的；已建单船取水能力最大达每天30万立方米，水位变幅为20m~38m，联络管直径最大达1200mm。目前，浮船多用于湖泊、水库取水，缆车多用于河流取水。由于活动式取水构筑物本身特点，目前设计采用已日趋减少。
5.3.24 运行经验表明，决定活动式取水构筑物个数的因素很多，如供水规模、供水要求、接头形式、有无调节水池、船体是否进坞修理等.但主要取决于供水规模、接头形式及有无安全贮水池。根据国内使用情况，过去常采用阶梯式活动连接，在洪水期间接头拆换频繁，拆换时迫使取水中断，一般设计成一座取水构筑物再加调节水池。随着活络接头的改进，摇臂式联络管、曲臂式联络管的采用，特别是浮船取水中钢行架摇臂联络管实践成功.使拆换接头次数大为减少，甚至不需拆换，供水连续性较前有了大的改进，故有的浮船取水工程仅设置一条浮船。由于受到缆车牵引力、接头形式、材料等因素的影响，因此活动式取水构筑物的个数又受到供水规模的限制，本条文仅做原则性规定。设计时，应根据具体情况，在保证供水安全的前提下确定取水构筑物的个数。
5.3.25 当泵车稳定性和刚度不足时，会由于轨道不均匀沉降产生纵向弯曲，而使部分支点悬空，引起车架杆件内力剧变而变形；车架承压竖杆和空间刚度不够而变形；平台梁悬过长，结构又按自由端处理，在动荷载作用下，使泵车平台可能产生共振；机组布置不合理，车体施工质量不好等原因引起振动。因此条文中强调了泵车结构的稳定性和刚度的要求。车架的稳定性和刚度除应通过泵车结构各种受力状态的计算以保证结构不产生共振现象外，还应通过机组、管道等布置及基座设计，采取使机组重心与泵车轴线重合或降低机组、桁架重心等措施，以保持缆车平衡，减小车架振动，增加其稳定性。
为保证浮船取水安全运行，浮船设计应满足有关平衡与稳定性的要求。根据实践经验，首先应通过设备和管道布置来保持浮船平衡并通过计算验证。当浮船设备安装完毕，可根据船只倾斜及吃水情况，采用固定重物舱底压载平衡；浮船在运行中，也可根据具体条件采用移动压载或液压压载平衡。
浮船的稳定性应通过验算确定。在任何情况下，浮船的稳定性衡准系数不应少于1.0，即在浮船设计时，回复力矩M。与倾覆力矩M，的比值K≥1.0，以保证在风浪中或起吊联络管时能安全运行。
机组基座设计要减少对船体的振动，对于钢丝网水泥船尤应注意。
5.3.27 山区河流水量丰富，但属浅水河床，水深不够使取水困难。
推移质不多的山区河流常采用低坝取水形式。低坝可分活动坝及固定坝。活动坝除一般的拦河闸外还有橡胶坝、浮体闸、水力自动翻板闸等新型活动坝，洪水来时能自动迅速开启泄洪、排沙，水退时又能迅速关闭蓄水，以满足取水要求。
山溪河道，河床坡度较陡，当水流中带有大量的卵石、砾石及粗沙推移质时，常采用底栏栅取水形式。取水流量最大已达35m³/s，据统计，使用于灌溉及电力系统已达到70余座，其中新疆已建近50座。
5.3.28 为确保坝基的安全稳定，低坝应建在河床稳定、地质较好的河段，并通过一些水工设施，使坝下游处的河床保持稳定。选择低坝位置时，尚应注意河道宽窄要适宜，并在支流入口上游，以免泥沙影响。
取水口设在凹岸可防止泥沙淤积，确保安全取水。寒冷地区修建取水口应选在向阳一侧，以减少冰冻影响。
有些地区山溪河岸不稳定，夏季易发洪水和泥石流，应考虑取水口防冲和尽快恢复的措施。
5.3.29 低坝取水枢纽一般由溢流坝、进水闸、导沙坎、沉沙槽、冲沙闸、导水墙及防洪堤等组成。
溢流坝主要为抬高水位满足取水要求，同时也应满足泄洪要求，因此坝顶应有足够的溢流长度。如其长度受到限制或上游不允许壅水过高时，可采用带有闸门的溢流坝或拦河闸，以增大泄水能力，降低上游壅水位。如成都六水厂每天180万m取水口就采用了拦河闸形式。
进水闸一般位于坝侧，其引水角对含沙量小的河道为90°。新建灌溉工程一般采用30°~40°，以减少进沙量。冲沙闸布置在坝端与进水闸相邻，其作用是满足冲沙及稳定主槽。据统计，运用良好的冲沙闸总宽约为取水工程总宽的1/10~1/3。
5.3.30 根据新疆的实践经验，底栏栅式取水构筑物宜建在山溪河流出口处或出山口以上的峡谷河段。该处河床稳定，水流集中，纵坡较陡（要求在1/50~1/20），流速大，推移质颗粒大，含细颗粒较少，有利于引水排沙。曾有初期修建在出口以下冲积扇河段上的底栏栅，由于泥沙淤积被迫上迁至出口处后运行良好的实例。
5.3.31 底栏栅式取水构筑物一般有溢流坝、进水栏栅及引水廊道组成的底栏栅坝、进水闸、由导沙坎和冲沙闸及冲沙廊道组成的泄洪冲沙系统以及沉沙系统等组成。
栅条做成活动分块形式，便于检修和清理，便于更换。为减少卡塞及便于清除，栅条一般做成钢制梯形断面，顺水流方向布置，栅面向下游倾斜，底坡为0.1~0.2。栅隙根据河道沙砾组成确定，一般为10mm~15mm。
冲沙闸在汛期用来泄洪排沙，稳定主槽位置，平时关闭壅水。故冲沙闸一般设于河床主流，其闸底应高出河床0.5m~1.5m，防止闸板被淤。
设置沉沙池可以去除进入廊道的小颗粒推移质，避免集水井淤积，改善水泵运行条件。
